tecnica_costruzioni:acciaio:slu_compressione
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Linea 1: | Linea 1: | ||
====== Verifica sforzo normale di compressione ====== | ====== Verifica sforzo normale di compressione ====== | ||
- | Per verificare la membratura è necessario effettuare due verifiche: una di resistenza ed una di stabilità | + | Per verificare la membratura è necessario effettuare due verifiche: una di resistenza ed una di stabilità. Per bassi valori di snellezza dell' |
===== Verifica di resistenza ===== | ===== Verifica di resistenza ===== | ||
Linea 26: | Linea 26: | ||
per profili in classe 1, 2 e 3 | per profili in classe 1, 2 e 3 | ||
- | $$ N_{b,Rd} = \chi A_{eff} \frac{f_{yk}}{\gamma_{m1}}$$ | + | $$ N_{b,Rd} = \chi \cdot A_{eff} \frac{f_{yk}}{\gamma_{m1}}$$ |
per profili in classe 4. | per profili in classe 4. | ||
+ | |||
+ | Il coefficiente $\chi$ è pari a | ||
+ | |||
+ | $$\chi = \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \bar{\lambda}^2} } $$ | ||
+ | |||
+ | in cui | ||
+ | |||
+ | * $\phi = 0,5 \left[ 1 + \alpha \left( \bar{\lambda} - 0,2 \right) + \bar{\lambda}^2\right]$ | ||
+ | * $\bar{\lambda}$ è la snellezza relativa pari a $\bar{\lambda} = \sqrt{\frac{A \cdot f_{yk}}{N_{cr}} }$ per sezioni nelle classi 1, 2 e 3 ed è pari a $\bar{\lambda} = \sqrt{\frac{A_{eff} \cdot f_{yk}}{N_{cr}} }$ per sezioni in classe 4 | ||
+ | * $N_{cr}$ è il carico critico elastico calcolato con la formula di Eulero $N_{cr} = \min \left( \frac{\pi^2 \cdot E \cdot I_{yy}}{L_{0, | ||
+ | * $\alpha$ è il fattore di imperfezione che dipende dalla curva di stabilità associata al profilo | ||
+ | |||
+ | ^ Curva di stabilità | ||
+ | ^ fattore $\alpha$ | ||
+ | |||
+ | * la curva di stabilità dipende dalla forma della sezione trasversale, | ||
+ | |||
+ | ^ Sezione traversale | ||
+ | ^ ::: ^ ::: ^ ::: ^ S235 \\ S275 \\ S355 \\ S420 ^ S470 ^ | ||
+ | | Sezioni ad H laminate | ||
+ | | ::: | $h/b > 1,2$ \\ $40 mm \le t_f \le 100 mm $ | y-y \\ z-z | $b$ \\ $c$ | $a$ \\ $a$ | | ||
+ | | ::: | $h/b \le 1,2$ \\ $t_f \le 100 mm $ | y-y \\ z-z | $b$ \\ $c$ | $a$ \\ $a$ | | ||
+ | | ::: | $t_f > 100 mm $ | y-y \\ z-z | $d$ \\ $d$ | $c$ \\ $c$ | | ||
+ | | Sezioni ad H saldate | ||
+ | | ::: | $t_f > 40 mm$ | y-y \\ z-z | $c$ \\ $d$ | $c$ \\ $d$ | | ||
+ | | Sezioni cave (tubi circolari, quadrati etc) | formate "a caldo" | ||
+ | | ::: | formate "a freddo" | ||
+ | | Sezioni scatolari saldate | ||
+ | | ::: | saldature spesse:\\ $a > 0,5 t_f$; $b/t_f < 30$; $h/t_w < 30$ || $c$ | $c$ | | ||
+ | | Sezioni piene, ad U e a T ||| $c$ | $c$ | | ||
+ | | Sezioni ad L ||| $b$ | $b$ | | ||
+ | |||
+ | ===== Limitazione della snellezza ===== | ||
+ | |||
+ | Le NTC08 consigliano (par. 4.2.4.1.3.1) di limitare la snellezza $\lambda$ a 200 per membrature principali ed a | ||
+ | 250 per quelle secondarie. | ||
+ | |||
+ | Si ricorda che la snellezza è definita come rapporto tra la lunghezza libera di inflessione $L_0$ (distanza tra due punti di flesso consecutivi della deformata) ed il raggio di inerzia $i$ | ||
+ | |||
+ | $$\lambda = \frac{L_0}{i} $$ | ||
+ | |||
+ | Non va confusa con la snellezza relativa $\bar{\lambda}$ sopra definita. |
tecnica_costruzioni/acciaio/slu_compressione.1362850807.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)