tecnica_costruzioni:acciaio:slu_unioni_saldate
Differenze
Queste sono le differenze tra la revisione selezionata e la versione attuale della pagina.
Entrambe le parti precedenti la revisione Revisione precedente Prossima revisione | Revisione precedente | ||
tecnica_costruzioni:acciaio:slu_unioni_saldate [2015/01/13 12:55] mickele [Metodo semplificato, gole ribaltate] |
tecnica_costruzioni:acciaio:slu_unioni_saldate [2021/06/13 13:09] (versione attuale) |
||
---|---|---|---|
Linea 10: | Linea 10: | ||
I giunti a parziale penetrazione sono trattati come giunti a cordone d' | I giunti a parziale penetrazione sono trattati come giunti a cordone d' | ||
- | ====== Giunti a cordone d' | + | ===== Giunti a cordone d' |
- | ===== Metodo generale | + | ==== Metodo generale ==== |
Per i giunti a cordone d' | Per i giunti a cordone d' | ||
all’altezza di gola $a$, definita come l’altezza del triangolo inscritto nella sezione trasversale del cordone. | all’altezza di gola $a$, definita come l’altezza del triangolo inscritto nella sezione trasversale del cordone. | ||
- | Considerando la sezione di gola nella sua effettiva posizione, | + | Considerando la sezione di gola nella sua effettiva posizione, |
$$\sqrt{ \sigma^2_\perp + 3 \left( \tau^2_\parallel + \tau^2_\perp \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | $$\sqrt{ \sigma^2_\perp + 3 \left( \tau^2_\parallel + \tau^2_\perp \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | ||
Linea 23: | Linea 23: | ||
in cui: | in cui: | ||
* $f_{tk}$ è la resistenza a rottura dell' | * $f_{tk}$ è la resistenza a rottura dell' | ||
- | * $\beta$ è un coefficiente che dipende anch' | + | * $\beta$ è un coefficiente che dipende anch' |
^ Acciaio | ^ Acciaio | ||
Linea 31: | Linea 31: | ||
| S420 | 1,00 | | | S420 | 1,00 | | ||
- | ===== Metodo semplificato | + | ==== Metodo semplificato ==== |
Il metodo semplificato assume cautelativamente | Il metodo semplificato assume cautelativamente | ||
Linea 41: | Linea 41: | ||
$$\sqrt{ 3 \left( \frac{N^2_\perp}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\parallel}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\perp}{l^2 \, a^2} \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | $$\sqrt{ 3 \left( \frac{N^2_\perp}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\parallel}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\perp}{l^2 \, a^2} \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | ||
- | $\sqrt{ N^2_\perp + V^2_\parallel + V^2_\perp }$ è la risultante degli sforzi agenti che, divisa per la lunghezza $l$ del cordone, | + | $\sqrt{ N^2_\perp + V^2_\parallel + V^2_\perp }$ è la risultante degli sforzi agenti |
+ | |||
+ | Quindi, con la posizione | ||
+ | |||
+ | $$ F_{W,Ed} = \frac{\sqrt{ N^2_\perp + V^2_\parallel + V^2_\perp }}{l} = \frac{R_{W, | ||
+ | |||
+ | possiamo | ||
$$F_{W,Ed} \le \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M, | $$F_{W,Ed} \le \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M, | ||
- | in cui il secondo membro | + | Possiamo interpretare |
$$F_{R,Ed} = \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M, | $$F_{R,Ed} = \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M, | ||
- | ===== Metodo semplificato, | + | ==== Metodo semplificato, |
Si calcolano gli sforzi agenti rispetto alle sezioni di gola ribaltate su uno dei pezzi collegati. Tali sforzi vengono indicati con i simboli $ n_{\perp}$, $t_{\perp}$, | Si calcolano gli sforzi agenti rispetto alle sezioni di gola ribaltate su uno dei pezzi collegati. Tali sforzi vengono indicati con i simboli $ n_{\perp}$, $t_{\perp}$, | ||
Linea 58: | Linea 64: | ||
$$ | n_{\perp} | + | t_{\perp} | \le \beta_2 f_{yk}$$ | $$ | n_{\perp} | + | t_{\perp} | \le \beta_2 f_{yk}$$ | ||
+ | |||
+ | ^ ^ S235 ^ S275-S355 | ||
+ | ^ $\beta_1$ | ||
+ | ^ $\beta_2$ |
tecnica_costruzioni/acciaio/slu_unioni_saldate.1421150103.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)