tecnica_costruzioni:acciaio:slu_unioni_saldate
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Linea 1: | Linea 1: | ||
====== Unioni saldate ====== | ====== Unioni saldate ====== | ||
- | ====== Metodo generale ====== | + | Esistono due tipi di giunti saldati: |
+ | * a completa penetrazione | ||
+ | * a parziale penetrazione | ||
+ | * a cordone d' | ||
- | Considerando la sezione di gola nella sua effettiva posizione, | + | Una saldatura a piena penetrazione è caratterizzata dalla piena fusione del metallo di base attraverso tutto lo spessore dell’elemento da unire con il materiale di apporto. Si considera come sezione resistente quella del pezzo saldato compreso il materiale d’apporto, |
+ | |||
+ | I giunti a parziale penetrazione sono trattati come giunti a cordone d' | ||
+ | |||
+ | ===== Giunti a cordone d' | ||
+ | |||
+ | ==== Metodo generale ==== | ||
+ | |||
+ | Per i giunti a cordone d' | ||
+ | all’altezza di gola $a$, definita come l’altezza del triangolo inscritto nella sezione trasversale del cordone. | ||
+ | |||
+ | Considerando la sezione di gola nella sua effettiva posizione, | ||
$$\sqrt{ \sigma^2_\perp + 3 \left( \tau^2_\parallel + \tau^2_\perp \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | $$\sqrt{ \sigma^2_\perp + 3 \left( \tau^2_\parallel + \tau^2_\perp \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | ||
- | ====== Metodo semplificato | + | in cui: |
+ | * $f_{tk}$ è la resistenza a rottura dell' | ||
+ | * $\beta$ è un coefficiente che dipende anch' | ||
+ | |||
+ | ^ Acciaio | ||
+ | | S235 | 0,80 | | ||
+ | | S275 | 0,85 | | ||
+ | | S355 | 0,90 | | ||
+ | | S420 | 1,00 | | ||
+ | |||
+ | ==== Metodo semplificato ==== | ||
Il metodo semplificato assume cautelativamente | Il metodo semplificato assume cautelativamente | ||
Linea 17: | Linea 41: | ||
$$\sqrt{ 3 \left( \frac{N^2_\perp}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\parallel}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\perp}{l^2 \, a^2} \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | $$\sqrt{ 3 \left( \frac{N^2_\perp}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\parallel}{l^2 \, a^2} + \frac{V^2_\perp}{l^2 \, a^2} \right) } \le \frac{f_{tk}}{\beta \, \gamma_{M, | ||
- | $\sqrt{ N^2_\perp + V^2_\parallel + V^2_\perp }$ è la risultante degli sforzi agenti che, divisa per la lunghezza $l$ del cordone, | + | $\sqrt{ N^2_\perp + V^2_\parallel + V^2_\perp }$ è la risultante degli sforzi agenti |
+ | |||
+ | Quindi, con la posizione | ||
+ | |||
+ | $$ F_{W,Ed} = \frac{\sqrt{ N^2_\perp + V^2_\parallel + V^2_\perp }}{l} = \frac{R_{W, | ||
+ | |||
+ | possiamo | ||
$$F_{W,Ed} \le \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M, | $$F_{W,Ed} \le \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M, | ||
- | in cui il secondo membro | + | Possiamo interpretare |
+ | |||
+ | $$F_{R,Ed} = \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M, | ||
+ | |||
+ | ==== Metodo semplificato, | ||
+ | |||
+ | Si calcolano gli sforzi agenti rispetto alle sezioni di gola ribaltate su uno dei pezzi collegati. Tali sforzi vengono indicati con i simboli $ n_{\perp}$, $t_{\perp}$, | ||
+ | |||
+ | Devono essere soddisfatte entrambe le condizioni | ||
+ | |||
+ | $$\sqrt{n^2_{\perp} + t^2_{\perp} + t^2_{\parallel}} \le \beta_1 f_{yk}$$ | ||
- | $$F_{R,Ed} = \frac{a \, f_{tk}}{ \sqrt{3} \, \beta \, \gamma_{M,2}}$$ $$ | + | $$ | n_{\perp} | + | t_{\perp} | \le \beta_2 f_{yk}$$ |
- | ====== Metodo semplificato, gole ribaltate ====== | + | ^ ^ S235 ^ S275-S355 |
+ | ^ $\beta_1$ | ||
+ | ^ $\beta_2$ |
tecnica_costruzioni/acciaio/slu_unioni_saldate.1421149085.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)