tecnica_costruzioni:acciaio:slu_pressoflessione
Differenze
Queste sono le differenze tra la revisione selezionata e la versione attuale della pagina.
Entrambe le parti precedenti la revisione Revisione precedente Prossima revisione | Revisione precedente | ||
tecnica_costruzioni:acciaio:slu_pressoflessione [2013/03/14 17:06] mickele [Verifiche di stabilità] |
tecnica_costruzioni:acciaio:slu_pressoflessione [2021/06/13 13:09] (versione attuale) |
||
---|---|---|---|
Linea 1: | Linea 1: | ||
====== Verifica a pressoflessione ====== | ====== Verifica a pressoflessione ====== | ||
+ | Analizziamo ora l verifica a pressoflessione di una sezione in acciaio, impiegando il metodo semiprobabilistico degli Stati Limite. | ||
+ | |||
+ | Anche in questo caso, come già visto per la verifica a compressione e e flessione, dobbiamo rispettare una verifica di resistenza ed una di stabilità. | ||
===== Verifiche di resistenza ===== | ===== Verifiche di resistenza ===== | ||
- | $$\left( \frac{M_{Ed, | + | ==== Pressoflessione retta ==== |
+ | |||
+ | L' | ||
+ | |||
+ | === Sezioni rettangolari classe 1 e 2 === | ||
+ | |||
+ | Per sezioni rettangolari piene senza fori | ||
+ | |||
+ | $$M_{N,Rd} = M_{pl,Rd} \left[ 1 - \left( \frac{N_{Ed}}{N_{pl, | ||
+ | |||
+ | === Sezioni ad H classe 1 e 2 === | ||
+ | |||
+ | == Verifica sezondo asse forte y-y == | ||
+ | |||
+ | Se lo sforzo normale è contenuto nei valori | ||
+ | |||
+ | $$N_{Ed} \le 0,25 N_{pl,Rd}$$ $$N_{Ed} \le \frac{0,5 \cdot h_w \cdot h_w \cdot t_w \cdot f_{yk}}{\gamma_{M0}} $$ | ||
+ | |||
+ | non si tiene conto della presenza dello sforzo normale ($M_{N, | ||
+ | |||
+ | Se tale condizione non è verificata usiamo l' | ||
+ | |||
+ | $$M_{N, | ||
+ | |||
+ | in cui | ||
+ | |||
+ | * $n = N_{Ed} / N_{pl, | ||
+ | * $a = \left( A - 2 \cdot b \cdot t_f \right) / A $, con $a \le 0,5$ | ||
+ | |||
+ | In ogni caso deve essere | ||
+ | |||
+ | $$M_{N, | ||
+ | |||
+ | |||
+ | == Verifica secondo asse debole z-z == | ||
+ | |||
+ | Per momento agente nel piano debole, se lo sforzo normale è minore della quantità | ||
+ | |||
+ | $$N_{Ed} \le \frac{h_w \cdot t_w \cdot f_{yk} }{\gamma_{M0}}$$ | ||
+ | |||
+ | se ne trascura l' | ||
+ | |||
+ | Se non è verificata tale condizione | ||
+ | |||
+ | $$M_{N, | ||
+ | \begin{cases} | ||
+ | M_{pl,Rd,z} & n \le a \\ | ||
+ | M_{pl,Rd,z} \left[ 1 - \left( \frac{n - a}{1 - a} \right)^2 \right] & n > a | ||
+ | \end{cases}$$ | ||
+ | |||
+ | === Sezioni cave classe 1 e 2 === | ||
+ | |||
+ | Per sezioni scatolari di spessore uniforme e sezioni a cassone con anime e ali uguali è possibile usare le seguenti approssimazioni | ||
+ | |||
+ | $$\begin{matrix} M_{N,Rd,y} = M_{pl,Rd,y} \frac{1 - n}{1 - 0,5 a_w} & M_{N,Rd,y} \le M_{pl,Rd,y} \end{matrix}$$ | ||
+ | $$\begin{matrix} M_{N,Rd,z} = M_{pl,Rd,z} \frac{1 - n}{1 - 0,5 a_f } & M_{N,Rd,z} \le M_{pl,Rd,z} \end{matrix}$$ | ||
+ | |||
+ | in cui | ||
+ | * $n = N_{Ed} / N_{pl, | ||
+ | * $a_w = \left(A - 2 b \cdot t \right) / A$ per scatolari | ||
+ | * $a_w = \left(A - 2 b \cdot t_f \right) /A$ per sezioni a cassone | ||
+ | * $a_f = \left(A - 2 h \cdot t \right) /A$ per scatolari | ||
+ | * $a_f = \left(A - 2 h \cdot t_w \right) /A$ per sezioni a cassone | ||
+ | * in ogni caso $a_w \le 0,5$ e $a_f \le 0,5$ | ||
+ | |||
+ | === Sezioni in classe 3 === | ||
+ | |||
+ | Per sezioni in classe 3 calcoliamo le tensioni $\sigma_{Ed, | ||
+ | |||
+ | $$\left( \frac{\sigma_{Ed, | ||
+ | |||
+ | che in assenza di tensioni tengenziali diventa | ||
+ | |||
+ | $$\sigma_{Ed, | ||
+ | |||
+ | === Sezioni in classe 4 === | ||
+ | |||
+ | Si usano le stesse formule delle sezioni in classe 3, avendo cura di calcolare le tensioni impegando le proprietà geometriche della sezione efficace. E' opportuno sottolineare che se il baricentro della sezione efficace presenta un' | ||
+ | |||
+ | ==== Caso generale: pressoflessione deviata ==== | ||
+ | |||
+ | Nel caso di pressoflessione deviata scomporremo il momento agente lungo le due direzioni principali di inerzia della sezione e verificheremo che la quantità | ||
+ | |||
+ | $$\left( \frac{M_{Ed, | ||
+ | |||
+ | con | ||
+ | * per sezioni ad H $\alpha = 2$, $\beta = 5 n$, con $\beta \ge 1$ | ||
+ | * per sezioni cave circolari $\alpha = \beta = 2$ | ||
+ | * per scatolari $\alpha = \beta = 1,66 / \left( 1 - 1,13 n^2 \right) \le 6$ | ||
Linea 10: | Linea 101: | ||
$$\frac{N_{Ed} \cdot \gamma_{M1}}{\chi_{y} \cdot A \cdot f_{yk}} + k_{yy} \frac{M_{Ed, | $$\frac{N_{Ed} \cdot \gamma_{M1}}{\chi_{y} \cdot A \cdot f_{yk}} + k_{yy} \frac{M_{Ed, | ||
- | $$\frac{N_{Ed} \cdot \gamma{M1}}{\chi_{z} \cdot A \cdot f_{yk}} + k_{zy} \frac{M_{Ed, | + | $$\frac{N_{Ed} \cdot \gamma_{M1}}{\chi_{z} \cdot A \cdot f_{yk}} + k_{zy} \frac{M_{Ed, |
in cui: | in cui: |
tecnica_costruzioni/acciaio/slu_pressoflessione.1363277176.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)