tecnica_costruzioni:cls:slu_acciaio
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Acciaio per c.a.
- Coefficiente di sicurezza
$$\gamma_s = 1,15$$
- Tensione di snervamento di calcolo
$$f_{yd} = \frac{f_{yk}}{\gamma_S}$$
- Deformazione di snervamento di calcolo
$$\varepsilon_{yd} = \frac{f_{yd}}{E_S}$$
- Deformazione ultima di calcolo
$$\varepsilon_{ud} = 0,9 \cdot \varepsilon_{uk}$$
- Tensione ultima ultima di calcolo secondo Eurocodice 2
$$f_{ud} = f_{yd} + (k - 1) f_{yd} \frac{\varepsilon_{ud} - \varepsilon_{yd}}{\varepsilon_{uk} - \varepsilon_{yd} }$$
$1.15 \le k \le 1.25$, si assume conservativamente $k = 1,15$.
- Tensione ultima ultima di calcolo secondo DM 14/1/2008 (NTC08)
$$f_{ud} = k \, f_{yd}$$
Acciaio B450 C
$f_{y,nom}$ | $450 \; N/mm^2$ |
$f_{t,nom}$ | $540 \; N/mm^2$ |
CARATTERISTICHE | REQUISITI | FRATTILE (%) |
---|---|---|
Tensione caratteristica di snervamento | $f_{yk} \ge f_{y,nom}$ | 5.0 |
Tensione caratteristica di rottura | $f_{tk} \ge f_{t,nom}$ | 5.0 |
Rapporto caratteristico tra tensione di snervamento e tensione di rottura $k = \left( f_t/f_y \right)_k$ | $1,15 \le k \le 1,35$ | 10.0 |
Rapporto caratteristico tra tensione di snervamento effettiva e tensione di snervamento nominale $\left( f_{y} / f_{y,nom} \right)_k$ | $\left( f_{y} / f_{y,nom} \right)_k \le 1,25$ | 10.0 |
Allungamento caratteristico a rottura $\varepsilon_{uk}$ | $\varepsilon_{uk} \ge 7,5 \%$ | 10.0 |
Diametro del mandrino per prove di piegamento a 90 ° e successivo raddrizzamento senza cricche | ||
$⌀ < 12 mm$ | $4 ⌀$ | |
$12 ≤ ⌀ ≤ 16 mm$ | $5 ⌀$ | |
$16 < ⌀ ≤ 25 mm$ | $8 ⌀$ | |
$25 < ⌀ ≤ 40 mm$ | $10 ⌀$ |
tecnica_costruzioni/cls/slu_acciaio.1397315506.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)