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tecnica_costruzioni:cls:slu_acciaio

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Acciaio per c.a.

  • Coefficiente di sicurezza

$$\gamma_s = 1,15$$

  • Tensione di snervamento di calcolo

$$f_{yd} = \frac{f_{yk}}{\gamma_S}$$

  • Deformazione di snervamento di calcolo

$$\varepsilon_{yd} = \frac{f_{yd}}{E_S}$$

  • Deformazione ultima di calcolo

$$\varepsilon_{ud} = 0,9 \cdot \varepsilon_{uk}$$

  • Tensione ultima ultima di calcolo secondo Eurocodice 2

$$f_{ud} = f_{yd} + (k - 1) f_{yd} \frac{\varepsilon_{ud} - \varepsilon_{yd}}{\varepsilon_{uk} - \varepsilon_{yd} }$$

$1.15 \le k \le 1.25$, si assume conservativamente $k = 1,15$.

  • Tensione ultima ultima di calcolo secondo DM 14/1/2008 (NTC08)

$$f_{ud} = k \, f_{yd}$$

Acciaio B450 C

$f_{y,nom}$ $450 \; N/mm^2$
$f_{t,nom}$ $540 \; N/mm^2$
CARATTERISTICHE REQUISITI FRATTILE (%)
Tensione caratteristica di snervamento $f_{yk} \ge f_{y,nom}$ 5.0
Tensione caratteristica di rottura $f_{tk} \ge f_{t,nom}$ 5.0
Rapporto caratteristico tra tensione di snervamento
e tensione di rottura $k = \left( f_t/f_y \right)_k$
$1,15 \le k \le 1,35$ 10.0
Rapporto caratteristico tra tensione di snervamento effettiva
e tensione di snervamento nominale $\left( f_{y} / f_{y,nom} \right)_k$
$\left( f_{y} / f_{y,nom} \right)_k \le 1,25$ 10.0
Allungamento caratteristico a rottura $\varepsilon_{uk}$ $\varepsilon_{uk} \ge 7,5 \%$ 10.0
Diametro del mandrino per prove di piegamento
a 90 ° e successivo raddrizzamento senza
cricche
$⌀ < 12 mm$ $4 ⌀$
$12 ≤ ⌀ ≤ 16 mm$ $5 ⌀$
$16 < ⌀ ≤ 25 mm$ $8 ⌀$
$25 < ⌀ ≤ 40 mm$ $10 ⌀$

tecnica_costruzioni/cls/slu_acciaio.1397315506.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)

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