tecnica_costruzioni:acciaio:slu_bulloni
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tecnica_costruzioni:acciaio:slu_bulloni [2017/09/15 15:46] mickele [Unioni a taglio] |
tecnica_costruzioni:acciaio:slu_bulloni [2021/06/13 13:09] |
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Linea 1: | Linea 1: | ||
- | ===== Unioni bullonate ===== | ||
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- | ==== Coefficienti di sicurezza per unioni ==== | ||
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- | Tratto dalla tabella 4.2.XII del DM 14/1/2008 | ||
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- | ^ Applicazione ^^ Simbolo | ||
- | | Resistenza | ||
- | | ::: | chiodi | ||
- | | ::: | connessioni a perno | ||
- | | ::: | piatti a contatto | ||
- | | Resistenza a scorrimento | ||
- | | ::: | SLE | ::: | 1,10 | | ||
- | | Resistenza delle connessioni a perno allo SLE || $\gamma_{M6, | ||
- | | Precarico di bulloni ad alta resistenza | ||
- | |||
- | ==== Unioni a taglio ==== | ||
- | |||
- | Per tale tipo di unioni si possono impiegare viti delle classi da 4.6 a 10.9. | ||
- | |||
- | La resistenza a taglio può essere valutata mediante le formule | ||
- | |||
- | $$ | ||
- | F_{v,Rd} = | ||
- | \begin{cases} | ||
- | 0,6 \frac{ftb}{\gamma_{M2}} A_{res}& | ||
- | 0,5 \frac{ftb}{\gamma_{M2}} A_{res}& | ||
- | \end{cases}$$ | ||
- | |||
- | $A_{res}$ indica l’area resistente della vite e si adotta quando il piano di taglio interessa la parte filettata | ||
- | della vite. Nei casi in cui il piano di taglio interessa il gambo non filettato della vite si ha, per tutte le classi di resistenza | ||
- | |||
- | $$F_{v,Rd} = 0,6 \, \frac{f_{tb}}{\gamma_{M2}} \, A$$ | ||
- | |||
- | La resistenza di calcolo a rifollamento $F_{b,Rd}$ del piatto dell’unione bullonata, può essere assunta pari a | ||
- | |||
- | $$F_{b,Rd} = k \cdot \alpha \, \frac{f_{tk}}{\gamma_{M2}} \, d \cdot t$$ | ||
- | |||
- | dove: | ||
- | * $d$ è il diametro nominale del gambo del bullone, | ||
- | * $t$ è lo spessore della piastra collegata, | ||
- | * $f_{tk}$ è la resistenza a rottura del materiale della piastra collegata, | ||
- | * per bulloni di bordo nella direzione del carico applicato | ||
- | |||
- | $$\alpha = \min \begin{cases} e_1/ | ||
- | |||
- | * per bulloni interni nella direzione del carico applicato | ||
- | |||
- | $$\alpha = \min \begin{cases} p_1 / (3 \, d_0) - 0,25 \\\\ f_{tb}/ | ||
- | |||
- | * per bulloni di bordo nella direzione perpendicolare al carico applicato | ||
- | $$k = \min \begin{cases} 2,8 \, e_2 / d_0 - 1,7 \\\\ 2,5 \end{cases}$$ | ||
- | * per bulloni interni nella direzione perpendicolare al carico applicato | ||
- | $$k = \min \begin{cases} 1,4 \, p_2 / d_0 - 1,7 \\\\ 2,5 \end{cases}$$ | ||
- | * $d_0$ il diametro nominale del foro di alloggiamento del bullone | ||
- | |||
- | La resistenza complessiva della singola unione a taglio è perciò data da $\min\{F_{v, | ||
- | |||
- | ==== Unioni a trazione ==== | ||
- | |||
- | La resistenza di calcolo a trazione degli elementi di connessione $F_{t,Rd}$ è pari a: | ||
- | |||
- | $$F_{t,Rd} = 0,9 \frac{f_{tb}}{\gamma_{M2}} A_{res}$$ | ||
- | |||
- | Inoltre, nelle unioni bullonate soggette a trazione è necessario verificare la piastra a punzonamento | ||
- | |||
- | $$B_{p,Rd} = 0,6 \cdot \pi \cdot d_m \cdot t_p \frac{f_{tk}}{\gamma_{M2}}$$ | ||
- | |||
- | dove: | ||
- | * $d_m$ è il minimo tra il diametro del dado e il diametro medio della testa del bullone | ||
- | * $t_p$ è lo spessore del piatto | ||
- | * $f_{tk}$ è la tensione di rottura dell’acciaio del piatto. | ||
- | |||
- | La resistenza della singola unione a trazione è ottenuta come $\min\{B_{p, | ||
- | |||
- | ==== Unioni a taglio e trazione ==== | ||
- | |||
- | Nel caso di presenza combinata di trazione e taglio si può adottare la formula di interazione lineare: | ||
- | |||
- | $$ | ||
- | \frac{F_{v, | ||
- | $$ | ||
- | |||
- | con la limitazione | ||
- | |||
- | $$\frac{F_{t, | ||
- | |||
- | dove: | ||
- | * $F_{v,Ed}$ è la sollecitazione di taglio sull’unione | ||
- | * $F_{t,Ed}$ è la sollecitazione di trazione sull’unione | ||
- | * $F_{v,Rd}$ è, per brevità, la resistenza a taglio dell' | ||
- | * $F_{t,Rd}$ è, anch' | ||
- | |||
- | |||
- | ==== Unioni ad attrito ==== | ||
- | |||
- | Per tale tipo di unioni si possono impiegare viti delle classi da 8.8 a 10.9. | ||
- | |||
- | Nei giunti con bulloni ad alta resistenza “precaricati” la resistenza ad attrito dipende dalle modalità di preparazione delle superfici a contatto, dalle modalità di esecuzione e dal gioco foro-bullone. In via semplificativa la resistenza di progetto allo scorrimento di un bullone ad attrito si calcolerà assumendo una forza di precarico pari al 70% della resistenza ultima a trazione del bullone. Il valore della forza di “precarico” da assumere nelle unioni progettate ad attrito, per lo stato limite di servizio oppure per lo stato limite ultimo è pari quindi a | ||
- | |||
- | $$F_{p,Cd} = 0,7 \frac{f_{tb}}{\gamma_{M7}} A_{res}$$ | ||
- | |||
- | La resistenza di calcolo | ||
- | |||
- | $$F_{s, | ||
- | |||
- | dove: | ||
- | * $n$ è il numero delle superfici di attrito | ||
- | * $\mu$ è il coefficiente di attrito | ||
- | * $F_{p,Cd}$ è la forza di precarico del bullone sorpa indicata | ||
- | |||
- | Il coefficiente di attrito $\mu$ tra le piastre è assunto pari a: | ||
- | * $0,45$ quando le giunzioni siano sabbiate al metallo bianco e protette sino al serraggio dei bulloni, | ||
- | * $0,30$ in tutti gli altri casi. | ||
- | |||
- | ==== Resistenza allo strappo in blocco ==== | ||
- | |||
- | Lo strappo in blocco consiste nella rottura di una delle piastre che convergono nell' | ||
- | * dalla rottura per taglio lungo le porzioni della spezzata parallele alla forza di taglio agente nell' | ||
- | * dalla rottura per trazione lungo le porzioni della spezzata perpendicolari alla forza di taglio nell' | ||
- | |||
- | Nel caso di unione simmetrica soggetta a carico centrato, lo sforzo massimo resistente è dato da | ||
- | |||
- | $$V_{eff, | ||
- | |||
- | Nel caso generale invece | ||
- | |||
- | $$V_{eff, | ||
tecnica_costruzioni/acciaio/slu_bulloni.txt · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)