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@@ Linea 9: / Linea 9: @@
 In generale abbiamo la relazione
-$$s = f_S \, f_H \, f_t \left[ \left( q' - \sigma'_{p}\right) N^{0,7} I_c \right]$$
+$$s = f_S \, f_H \, f_t \left[ \left( q' - \frac{2}{3} \sigma'_{p} \right) B^{0,7} \, I_c \right]$$
 in cui:
-  * $q$ è espresso in $kN/m^2$
+  * $q'$ è il carico agente espresso in $kN/m^2$
-  * $B$ è espresso in $m$
+  * $B$ è la larghezza della fondazione, espressa in $m$
-  * $\sigma'_{p}$ è la tensione di preconsolidazione che nel caso di sabbie normalconsolidate è pari a $\sigma'_{v0}$
+  * $\sigma'_{p}$ è la tensione di preconsolidazione; nel caso di sabbie normalconsolidate è pari a alla tensione efficace $\sigma'_{v0}$ alla quota di fondazione
-  * $s$ è espresso in $mm$
+  * $s$ è il cedimento espresso in $mm$
 $I_c$ è l'indice di compressibilità pari a
-$$I_c = \frac{1,7}{\bar{N}_{SPT}^{1,4}} $$
+$$I_c = \frac{1,7}{\overline{N}_{SPT}^{1,4}} $$
-Nel caso i valori della prova penetrometrica varino con la profondità, $\bar{N}_{SPT}$ è la media dei valori ottenuti nell'ambito della profondità di influenza.
+La relazione di Burland e Burbidge lega le tensioni agenti ai cedimenti mediante una legge di tipo bilatero, in cui il tratto di ricompressione ($q < \sigma_p$) ha una rigidezza tre volte superiore a quella nel tratto di compressione "vergine" ($q > \sigma_p$).
+I risultati della prova SPT vanno valutati per una profondità di influenza $z_l$ stimabile mediante la relazione
+$$z_l = 10^{ \log \left( B / 3 \right) } $$
+Nel caso i valori della prova penetrometrica varino con la profondità, $\overline{N}_{SPT}$ è la media dei valori ottenuti nell'ambito della profondità di influenza. Nel caso di sabbie fini o limose sotto falda, se $\overline{N}_{SPT}$ è maggiore di 15, lo correggeremo con l'espressione
+$$\overline{N}_{SPT} = 15 + 0,5 \left( \overline{N}_{SPT,calc} - 15 \right) $$
 Il parametro $f_{L}$ ci permette di tener conto della forma della fondazione
@@ Linea 27: / Linea 35: @@
 $$f_{L} = \left[ \frac{1,25 \frac{L}{B} }{\frac{L}{B} + 0,25} \right]^2 > 1 $$
+Il coefficiente $f_H$ ci permette di tener conto di uno strato comprimibile di spessore $H$ inferiore alla profondità di influenza $z_l$
+$$f_H = \frac{H}{z_l}  \left( 2 - \frac{H}{z_l} \right) < 1$$
+Attraverso coefficiente $f_t$ possiamo valutare l'evolversi dei cedimenti nel tempo con l'espressione
+$$f_t = \left( 1 + R_3 + R \log \frac{t}{3} \right)$$
+in cui $R_3$ ed $R$ valgono, rispettivamente, 0,3 e 0,2 in presenza di carichi statici, 0,7 e 0,8 in presenza di carichi ciclici.
+L'analisi statistica dei risultati ottenuti dalla relazione di Burland e Burbidge confrontati con casi reali mostra valori di deviazione standard abbastanza significativi che derivano dall'approccio semplificato della formula stessa. Alla luce di questo è consigliabile aumentare il valore ottenuto dalla formula di un ulteriore 50%.

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