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@@ Linea 1: / Linea 1: @@
 ====== Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01 ======
-Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all'allegato C della ETAG 01. Il testo del documento è  disponibile all'indirizzo [[http://www.eota.eu/handlers/download.ashx?filename=endorsed-etags%5cetag001%2fetag-001-annex-c-10-08-01.pdf]] (la pagina di riferimento è [[http://www.eota.eu/en-GB/content/etags-used-as-ead/26/]]).
+Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all'allegato C della [[http://www.eota.eu/handlers/download.ashx?filename=endorsed-etags%5cetag001%2fetag-001-annex-c-10-08-01.pdf|ETAG 01]] (la pagina di riferimento è [[http://www.eota.eu/en-GB/content/etags-used-as-ead/26/]]).
-Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore.ù
+Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore.
-L'annesso C della ETAG01 definisce tre metodologie di calcolo, A, B e C. Vedremo nel seguito la metodologia A, al più complessa.
+Nel caso di ancoraggi chimici la suddetta norma va integrata con la [[http://www.eota.eu/handlers/download.ashx?filename=technical-reports%2ftr029am.pdf|EOTA TR 029]].
+L'annesso C della ETAG01 definisce tre metodologie di calcolo, A, B e C. Vedremo nel seguito la metodologia A, la più complessa.
 ===== Carichi agenti sull'ancoraggio  =====
@@ Linea 27: / Linea 29: @@
 $$M_{Sd} = V_{Sd} \frac{l}{\alpha_M} $$
-in cui $l= a_3 + e_1$
+in cui
+  * $l= a_3 + e_1$
-$a_3$ è pari a 0 se è presente un dado con rondella a contatto con la superficie in calcestruzzo. E' pari a 0,5 se il dado non è presente.
+  * $a_3$ è pari a 0 se è presente un dado con rondella a contatto con la superficie in calcestruzzo; è pari a 0.5 se il dado non è presente
+  * $\alpha_M$ è pari a 1 nel caso il punto di applicazione di $V_{Sd}$, non può ruotare liberamente, 2.0 altrimenti.
-$\alpha_M$ è pari a 1 nel caso il punto di applicazione di $V_{Sd}$, non può ruotare liberamente, 2,0 altrimenti.
 ===== Resistenza dell'ancoraggio =====
@@ Linea 38: / Linea 39: @@
 ==== Fessurazione del calcestruzzo ====
-La ETAG 01 definisce doversi valori di resistenza diversi a seconda che il calcestruzzo del supporto sia fessurato o meno. Per poter definire non fessurato lo stato del calcestruzzo, nel caso la risultante dei carichi agenti sull'ancoraggio sia minore di 60 kN, è necessario verificare che
+La ETAG 01 definisce valori di resistenza diversi a seconda che il calcestruzzo del supporto sia fessurato o meno.
+Per poter definire non fessurato lo stato del calcestruzzo, nel caso la risultante dei carichi agenti sull'ancoraggio sia minore di 60 kN, è necessario verificare che
 $$\sigma_L + \sigma_R \le 0 $$
@@ Linea 97: / Linea 100: @@
 in cui:
   * $N^0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{f_{ck,cube}} h_{ef}^{1,5}$
-  * k_1 è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2
+  * $k_1$ è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2
   * $A^0_{c,n} = s_{cr,N} \cdot s_{cr,N}$ l'area teoria della piramide di calcestruzzo di rottura
-  * $A_{c,n}^ è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura
+  * $A_{c,n}$ è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura
+  * $\psi_{s,N}$ è un coefficiente che tiene conto della distanza dell'ancoraggio dal bordo, ed è pari a
-$\psi_{s,N}$ è un coefficiente che tiene conto della distanza dell'ancoraggio dal bordo, ed è pari a
 $$\psi_{s,N} = 0,7 + 0,3 \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1 $$
-$\psi_{re,N}$ è un fattore correlato allo spalling del cls e dipende dall'effettiva profondità di ancoraggio, essendo uguale a
+  * $\psi_{re,N}$ è un fattore correlato allo spalling del cls e dipende dall'effettiva profondità di ancoraggio, essendo uguale a
 $$\psi_{re,N} = 0,5 + \frac{h_{eff}}{200} \le 1$$
-Se nella zona di ancoraggio ci sono armature di qualsiasi diametro con spaziatura maggiore o uguale di 15 cm o armatture di diametro minore di 10 mm e spaziatura maggiore o uguale di 10 cm, si può assumere $\psi_{re,N} = 1$.
+Se nella zona di ancoraggio ci sono armature di qualsiasi diametro con spaziatura maggiore o uguale a 15 cm o armature di diametro minore di 10 mm e spaziatura maggiore o uguale di 10 cm, si può assumere $\psi_{re,N} = 1$.
 Nel caso stiamo analizzando un gruppo di ancoraggi con diverse tensioni, $\psi_{ec,N}$ ci permette di tener conto del differente stato tensionale.
@@ Linea 147: / Linea 149: @@
 $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$
-Rottura per pull-out
+=== Rottura per pry-out ===
+$$V_{Rk,cp} = k \cdot N_{Rk,c}$$
+in cui k è pari a
+$$k =
+\begin{cases}
+& h_{eff} < 60 \; mm\\
+& h_{eff} \ge 60 \; mm\\
+\end{cases} $$
 ==== Azione combinata: taglio e sforzo normale ====

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