tecnica_costruzioni:ancoraggi:etag01
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Linea 1: | Linea 1: | ||
====== Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01 ====== | ====== Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01 ====== | ||
- | Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all' | + | Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all' |
- | Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore.ù | + | Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore. |
- | L' | + | Nel caso di ancoraggi chimici la suddetta norma va integrata con la [[http:// |
+ | |||
+ | L' | ||
===== Carichi agenti sull' | ===== Carichi agenti sull' | ||
Linea 27: | Linea 29: | ||
$$M_{Sd} = V_{Sd} \frac{l}{\alpha_M} $$ | $$M_{Sd} = V_{Sd} \frac{l}{\alpha_M} $$ | ||
- | in cui $l= a_3 + e_1$ | + | in cui |
- | + | * $l= a_3 + e_1$ | |
- | $a_3$ è pari a 0 se è presente un dado con rondella a contatto con la superficie in calcestruzzo. E' | + | |
- | + | | |
- | $\alpha_M$ è pari a 1 nel caso il punto di applicazione di $V_{Sd}$, non può ruotare liberamente, | + | |
===== Resistenza dell' | ===== Resistenza dell' | ||
Linea 38: | Linea 39: | ||
==== Fessurazione del calcestruzzo ==== | ==== Fessurazione del calcestruzzo ==== | ||
- | La ETAG 01 definisce | + | La ETAG 01 definisce valori di resistenza diversi a seconda che il calcestruzzo del supporto sia fessurato o meno. |
+ | |||
+ | Per poter definire non fessurato lo stato del calcestruzzo, | ||
$$\sigma_L + \sigma_R \le 0 $$ | $$\sigma_L + \sigma_R \le 0 $$ | ||
Linea 97: | Linea 100: | ||
in cui: | in cui: | ||
* $N^0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{f_{ck, | * $N^0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{f_{ck, | ||
- | * k_1 è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2 | + | * $k_1$ è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2 |
* $A^0_{c,n} = s_{cr,N} \cdot s_{cr,N}$ l'area teoria della piramide di calcestruzzo di rottura | * $A^0_{c,n} = s_{cr,N} \cdot s_{cr,N}$ l'area teoria della piramide di calcestruzzo di rottura | ||
- | * $A_{c,n}^ è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura | + | * $A_{c,n}$ è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura |
+ | * $\psi_{s, | ||
+ | |||
+ | $$\psi_{s, | ||
+ | |||
+ | * $\psi_{re, | ||
+ | |||
+ | $$\psi_{re, | ||
+ | |||
+ | Se nella zona di ancoraggio ci sono armature di qualsiasi diametro con spaziatura maggiore o uguale a 15 cm o armature di diametro minore di 10 mm e spaziatura maggiore o uguale di 10 cm, si può assumere $\psi_{re, | ||
+ | |||
+ | Nel caso stiamo analizzando un gruppo di ancoraggi con diverse tensioni, $\psi_{ec, | ||
+ | |||
+ | $$\psi_{ec, | ||
+ | |||
+ | In alternativa si può assumere prudenzialmente $\psi_{ec, | ||
+ | |||
+ | === Rottura per splitting === | ||
+ | |||
+ | $$N_{Rk,sp} = N^0_{Rk,c} \frac{A_{c, | ||
+ | |||
+ | $\psi_{h, | ||
+ | |||
+ | $$\psi_{h, | ||
==== Taglio ==== | ==== Taglio ==== | ||
Linea 122: | Linea 149: | ||
$$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ | $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ | ||
- | Rottura per pull-out | + | === Rottura per pry-out === |
+ | |||
+ | $$V_{Rk,cp} = k \cdot N_{Rk, | ||
+ | |||
+ | in cui k è pari a | ||
+ | $$k = | ||
+ | \begin{cases} | ||
+ | 1 & h_{eff} < 60 \; mm\\ | ||
+ | 2 & h_{eff} \ge 60 \; mm\\ | ||
+ | \end{cases} $$ | ||
==== Azione combinata: taglio e sforzo normale ==== | ==== Azione combinata: taglio e sforzo normale ==== |
tecnica_costruzioni/ancoraggi/etag01.1430832239.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)