tecnica_costruzioni:ancoraggi:etag01
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tecnica_costruzioni:ancoraggi:etag01 [2015/05/04 09:32] mickele [Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01] |
tecnica_costruzioni:ancoraggi:etag01 [2021/06/13 13:09] (versione attuale) |
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Linea 1: | Linea 1: | ||
====== Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01 ====== | ====== Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01 ====== | ||
- | Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all' | + | Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all' |
- | Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore.ù | + | Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore. |
- | L' | + | Nel caso di ancoraggi chimici |
- | ====== Calcestruzzo fessurato o no ====== | + | L' |
- | La ETAG 01 definisce coefficienti diversi a seconda che il calcestruzzo del supporto sia fessurato o meno. Per poter definire non fessurato lo stato del calcestruzzo, | + | ===== Carichi |
- | + | ||
- | $$\sigma_L + \sigma_R \le 0 $$ | + | |
- | + | ||
- | in cui : | + | |
- | * $\sigma_L$ sono le tensioni indotte dai carichi esterni | + | |
- | * $\sigma_R$ sono le tensioni dovute a deformazioni impresse (maturazione del calcestruzzo, | + | |
- | + | ||
- | ===== Calcolo de carichi | + | |
Scomponiamo le azioni agenti sul singolo connettore in due componenti: | Scomponiamo le azioni agenti sul singolo connettore in due componenti: | ||
Linea 37: | Linea 29: | ||
$$M_{Sd} = V_{Sd} \frac{l}{\alpha_M} $$ | $$M_{Sd} = V_{Sd} \frac{l}{\alpha_M} $$ | ||
- | in cui $l= a_3 + e_1$ | + | in cui |
+ | * $l= a_3 + e_1$ | ||
+ | * $a_3$ è pari a 0 se è presente un dado con rondella a contatto con la superficie in calcestruzzo; | ||
+ | * $\alpha_M$ è pari a 1 nel caso il punto di applicazione di $V_{Sd}$, non può ruotare liberamente, | ||
- | $a_3$ è pari a 0 se è presente un dado con rondella a contatto con la superficie in calcestruzzo. E' | + | ===== Resistenza dell'ancoraggio ===== |
- | $\alpha_M$ è pari a 1 nel caso il punto di applicazione di $V_{Sd}$, non può ruotare liberamente, | ||
- | ===== Sforzo normale | + | ==== Fessurazione del calcestruzzo ==== |
+ | |||
+ | La ETAG 01 definisce valori di resistenza diversi a seconda che il calcestruzzo del supporto sia fessurato o meno. | ||
+ | |||
+ | Per poter definire non fessurato lo stato del calcestruzzo, | ||
+ | |||
+ | $$\sigma_L + \sigma_R \le 0 $$ | ||
+ | |||
+ | in cui : | ||
+ | * $\sigma_L$ sono le tensioni indotte dai carichi esterni | ||
+ | * $\sigma_R$ sono le tensioni dovute a deformazioni impresse (maturazione del calcestruzzo, | ||
+ | |||
+ | ==== Sforzo normale ==== | ||
Le tipologie di rottura connesse con lo sforzo normale sono: | Le tipologie di rottura connesse con lo sforzo normale sono: | ||
Linea 53: | Linea 59: | ||
* rottura del connettore | * rottura del connettore | ||
- | ==== Fattori di sicurezza | + | === Fattori di sicurezza === |
Notiamo innanzi tutto che la norma definisce coefficienti di sicurezza diversi a seconda che l' | Notiamo innanzi tutto che la norma definisce coefficienti di sicurezza diversi a seconda che l' | ||
Linea 74: | Linea 80: | ||
$$ \gamma_{Ms} = \frac{1,2}{ f_{yk} / f_{uk} } \ge 1,4 $$ | $$ \gamma_{Ms} = \frac{1,2}{ f_{yk} / f_{uk} } \ge 1,4 $$ | ||
- | ==== Rottura lato acciaio | + | === Rottura lato acciaio === |
$$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ | $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ | ||
- | ==== Rottura per pull-out | + | === Rottura per pull-out === |
Il valore caratteristico della resistenza $N_{Rk,p}$ è fornito dalla certificazione. A volte la certificazione fornisce il valore di $\tau_{Rk, | Il valore caratteristico della resistenza $N_{Rk,p}$ è fornito dalla certificazione. A volte la certificazione fornisce il valore di $\tau_{Rk, | ||
Linea 88: | Linea 94: | ||
$$N_{Rd,p} = \frac{N_{Rk, | $$N_{Rd,p} = \frac{N_{Rk, | ||
- | ==== Rottura del cono di calcestruzzo | + | === Rottura del cono di calcestruzzo === |
$$N_{Rk,c} = N^0_{Rk,c} \frac{A_{c, | $$N_{Rk,c} = N^0_{Rk,c} \frac{A_{c, | ||
Linea 94: | Linea 100: | ||
in cui: | in cui: | ||
* $N^0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{f_{ck, | * $N^0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{f_{ck, | ||
- | * k_1 è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2 | + | * $k_1$ è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2 |
* $A^0_{c,n} = s_{cr,N} \cdot s_{cr,N}$ l'area teoria della piramide di calcestruzzo di rottura | * $A^0_{c,n} = s_{cr,N} \cdot s_{cr,N}$ l'area teoria della piramide di calcestruzzo di rottura | ||
- | * $A_{c,n}^ è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura | + | * $A_{c,n}$ è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura |
- | ===== Taglio ===== | + | * $\psi_{s, |
- | ==== Fattori di sicurezza | + | $$\psi_{s, |
+ | |||
+ | * $\psi_{re, | ||
+ | |||
+ | $$\psi_{re, | ||
+ | |||
+ | Se nella zona di ancoraggio ci sono armature di qualsiasi diametro con spaziatura maggiore o uguale a 15 cm o armature di diametro minore di 10 mm e spaziatura maggiore o uguale di 10 cm, si può assumere $\psi_{re, | ||
+ | |||
+ | Nel caso stiamo analizzando un gruppo di ancoraggi con diverse tensioni, $\psi_{ec, | ||
+ | |||
+ | $$\psi_{ec, | ||
+ | |||
+ | In alternativa si può assumere prudenzialmente $\psi_{ec, | ||
+ | |||
+ | === Rottura per splitting === | ||
+ | |||
+ | $$N_{Rk,sp} = N^0_{Rk,c} \frac{A_{c, | ||
+ | |||
+ | $\psi_{h, | ||
+ | |||
+ | $$\psi_{h, | ||
+ | |||
+ | |||
+ | ==== Taglio ==== | ||
+ | |||
+ | === Fattori di sicurezza === | ||
Nel caso di rottura per taglio, $\gamma_c$ è pari a 1,5, $\gamma_2$ è pari a 1,0. | Nel caso di rottura per taglio, $\gamma_c$ è pari a 1,5, $\gamma_2$ è pari a 1,0. | ||
Linea 114: | Linea 145: | ||
1,5 & f_{uk} > 800 MPa \; o \; f_{yk} / f_{uk} > 0,8 \end{cases} $$ | 1,5 & f_{uk} > 800 MPa \; o \; f_{yk} / f_{uk} > 0,8 \end{cases} $$ | ||
- | ==== Rottura dell' | + | === Rottura dell' |
$$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ | $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ | ||
- | Rottura per pull-out | + | === Rottura per pry-out === |
- | ===== Azione combinata | + | $$V_{Rk, |
+ | |||
+ | in cui k è pari a | ||
+ | $$k = | ||
+ | \begin{cases} | ||
+ | 1 & h_{eff} < 60 \; mm\\ | ||
+ | 2 & h_{eff} \ge 60 \; mm\\ | ||
+ | \end{cases} $$ | ||
+ | |||
+ | ==== Azione combinata: taglio e sforzo normale | ||
Posti | Posti | ||
Linea 133: | Linea 173: | ||
$$\beta_N + \beta_V \le 1,2$$ | $$\beta_N + \beta_V \le 1,2$$ | ||
+ | |||
+ | ==== Foglio di calcolo ==== | ||
+ | |||
+ | [[http:// |
tecnica_costruzioni/ancoraggi/etag01.1430724777.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)