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tecnica_costruzioni:ancoraggi:etag01

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mickele [Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01]
tecnica_costruzioni:ancoraggi:etag01 [2021/06/13 13:09] (versione attuale)
Linea 1: Linea 1:
 ====== Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01 ====== ====== Ancoraggi su calcestruzzo - ETAG 01 ======
  
-Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all'allegato C della ETAG 01. Il testo del documento è  disponibile all'indirizzo [[http://www.eota.eu/handlers/download.ashx?filename=endorsed-etags%5cetag001%2fetag-001-annex-c-10-08-01.pdf]] (la pagina di riferimento è [[http://www.eota.eu/en-GB/content/etags-used-as-ead/26/]]).+Analizzeremo la verifica di ancoraggi metallici su supporto in cls in accordo all'allegato C della [[http://www.eota.eu/handlers/download.ashx?filename=endorsed-etags%5cetag001%2fetag-001-annex-c-10-08-01.pdf|ETAG 01]] (la pagina di riferimento è [[http://www.eota.eu/en-GB/content/etags-used-as-ead/26/]]).
  
-Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore.ù+Le verifiche sono condotte con il metodo semiprobabilistico degli Stati limite, dovremo quindi confrontare i carichi agenti, opportunamente maggiorati di un coefficiente di sicurezza che dipende dalla tipologia del carico, con le capacità resistenti del connettore.
  
-L'annesso C della ETAG01 definisce tre metodologie di calcolo, A, B e C. Vedremo nel seguito la metodologia A, al più complessa.+Nel caso di ancoraggi chimici la suddetta norma va integrata con la [[http://www.eota.eu/handlers/download.ashx?filename=technical-reports%2ftr029am.pdf|EOTA TR 029]].
  
-====== Calcestruzzo fessurato o no ======+L'annesso C della ETAG01 definisce tre metodologie di calcolo, A, B e C. Vedremo nel seguito la metodologia A, la più complessa.
  
-La ETAG 01 definisce coefficienti diversi a seconda che il calcestruzzo del supporto sia fessurato o meno. Per poter definire non fessurato lo stato del calcestruzzo, nel caso la risultante dei carichi agenti sull'ancoraggio sia minore di 60 kN, è necessario verificare che  +===== Carichi agenti sull'ancoraggio  =====
- +
-$$\sigma_L + \sigma_R \le 0 $$ +
- +
-in cui : +
-  * $\sigma_L$ sono le tensioni indotte dai carichi esterni +
-  * $\sigma_R$ sono le tensioni dovute a deformazioni impresse (maturazione del calcestruzzo, variazioni di temperatura etc); nel caso non si effettuino calcoli particolari, si può assumere $\sigma_R 3 MPa$ +
- +
-===== Calcolo de carichi agenti =====+
  
 Scomponiamo le azioni agenti sul singolo connettore in due componenti: Scomponiamo le azioni agenti sul singolo connettore in due componenti:
Linea 37: Linea 29:
 $$M_{Sd} = V_{Sd} \frac{l}{\alpha_M} $$ $$M_{Sd} = V_{Sd} \frac{l}{\alpha_M} $$
  
-in cui $l= a_3 + e_1$+in cui  
 +  * $l= a_3 + e_1$ 
 +  * $a_3$ è pari a 0 se è presente un dado con rondella a contatto con la superficie in calcestruzzo; è pari a 0.5 se il dado non è presente 
 +  * $\alpha_M$ è pari a 1 nel caso il punto di applicazione di $V_{Sd}$, non può ruotare liberamente, 2.0 altrimenti.
  
-$a_3$ è pari a 0 se è presente un dado con rondella a contatto con la superficie in calcestruzzo. Epari a 0,5 se il dado non è presente.+===== Resistenza dell'ancoraggio =====
  
-$\alpha_M$ è pari a 1 nel caso il punto di applicazione di $V_{Sd}$, non può ruotare liberamente, 2,0 altrimenti. 
  
-===== Sforzo normale =====+==== Fessurazione del calcestruzzo ==== 
 + 
 +La ETAG 01 definisce valori di resistenza diversi a seconda che il calcestruzzo del supporto sia fessurato o meno.  
 + 
 +Per poter definire non fessurato lo stato del calcestruzzo, nel caso la risultante dei carichi agenti sull'ancoraggio sia minore di 60 kN, è necessario verificare che  
 + 
 +$$\sigma_L + \sigma_R \le 0 $$ 
 + 
 +in cui : 
 +  * $\sigma_L$ sono le tensioni indotte dai carichi esterni 
 +  * $\sigma_R$ sono le tensioni dovute a deformazioni impresse (maturazione del calcestruzzo, variazioni di temperatura etc); nel caso non si effettuino calcoli particolari, si può assumere $\sigma_R = 3 MPa$ 
 + 
 +==== Sforzo normale ====
  
 Le tipologie di rottura connesse con lo sforzo normale sono: Le tipologie di rottura connesse con lo sforzo normale sono:
Linea 53: Linea 59:
     * rottura del connettore     * rottura del connettore
  
-==== Fattori di sicurezza ====+=== Fattori di sicurezza ===
  
 Notiamo innanzi tutto che la norma definisce coefficienti di sicurezza diversi a seconda che l'ancoraggio sia soggetto a taglio o ad sforzo normale. Notiamo innanzi tutto che la norma definisce coefficienti di sicurezza diversi a seconda che l'ancoraggio sia soggetto a taglio o ad sforzo normale.
Linea 74: Linea 80:
 $$ \gamma_{Ms} = \frac{1,2}{ f_{yk} / f_{uk} } \ge 1,4 $$ $$ \gamma_{Ms} = \frac{1,2}{ f_{yk} / f_{uk} } \ge 1,4 $$
  
-==== Rottura lato acciaio ====+=== Rottura lato acciaio ===
  
 $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$
  
-==== Rottura per pull-out ====+=== Rottura per pull-out ===
  
 Il valore caratteristico della resistenza $N_{Rk,p}$ è fornito dalla certificazione. A volte la certificazione fornisce il valore di $\tau_{Rk,cr}$ $\tau_{Rk,ucr}$, resistenze unitarie a pull-out per calcestruzzo, rispettivamente, fessurato o no. In tal caso Il valore caratteristico della resistenza $N_{Rk,p}$ è fornito dalla certificazione. A volte la certificazione fornisce il valore di $\tau_{Rk,cr}$ $\tau_{Rk,ucr}$, resistenze unitarie a pull-out per calcestruzzo, rispettivamente, fessurato o no. In tal caso
Linea 88: Linea 94:
 $$N_{Rd,p} = \frac{N_{Rk,p}}{\gamma_{Mp}} $$ $$N_{Rd,p} = \frac{N_{Rk,p}}{\gamma_{Mp}} $$
  
-==== Rottura del cono di calcestruzzo ====+=== Rottura del cono di calcestruzzo ===
  
 $$N_{Rk,c} = N^0_{Rk,c} \frac{A_{c,n}}{A^0_{c,n}} \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}$$ $$N_{Rk,c} = N^0_{Rk,c} \frac{A_{c,n}}{A^0_{c,n}} \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}$$
Linea 94: Linea 100:
 in cui: in cui:
   * $N^0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{f_{ck,cube}} h_{ef}^{1,5}$   * $N^0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{f_{ck,cube}} h_{ef}^{1,5}$
-  * k_1 è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2+  * $k_1è pari a 10,1 nel caso di calcestruzzo non fessurato, altrimenti 7,2
   * $A^0_{c,n} = s_{cr,N} \cdot s_{cr,N}$ l'area teoria della piramide di calcestruzzo di rottura   * $A^0_{c,n} = s_{cr,N} \cdot s_{cr,N}$ l'area teoria della piramide di calcestruzzo di rottura
-  * $A_{c,n}è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura +  * $A_{c,n}è l'area effettiva della piramide di calcestruzzo di rottura 
-===== Taglio =====+  * $\psi_{s,N}$ è un coefficiente che tiene conto della distanza dell'ancoraggio dal bordo, ed è pari a
  
-==== Fattori di sicurezza ====+$$\psi_{s,N} 0,7 + 0,3 \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1 $$ 
 + 
 +  * $\psi_{re,N}$ è un fattore correlato allo spalling del cls e dipende dall'effettiva profondità di ancoraggio, essendo uguale a 
 + 
 +$$\psi_{re,N} = 0,5 + \frac{h_{eff}}{200} \le 1$$ 
 + 
 +Se nella zona di ancoraggio ci sono armature di qualsiasi diametro con spaziatura maggiore o uguale a 15 cm o armature di diametro minore di 10 mm e spaziatura maggiore o uguale di 10 cm, si può assumere $\psi_{re,N} = 1$. 
 + 
 +Nel caso stiamo analizzando un gruppo di ancoraggi con diverse tensioni, $\psi_{ec,N}$ ci permette di tener conto del differente stato tensionale. 
 + 
 +$$\psi_{ec,N} = \frac{1}{1 + e_N / s_{cr,N}} $$ 
 + 
 +In alternativa si può assumere prudenzialmente $\psi_{ec,N} = 1$ e dividere lo sforzo normale complessivo per il numero di ancoraggi. 
 + 
 +=== Rottura per splitting === 
 + 
 +$$N_{Rk,sp} = N^0_{Rk,c} \frac{A_{c,N}}{A^0_{c,N}} \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{h,sp}$$ 
 + 
 +$\psi_{h,sp}$ è un fattore che tiene conto dell'effettiva altezza del supporto in cls 
 + 
 +$$\psi_{h,sp} = \left( \frac{h}{h_{min}} \right)^{2/3} \le 1,5$$ 
 + 
 + 
 +==== Taglio ==== 
 + 
 +=== Fattori di sicurezza ===
  
 Nel caso di rottura per taglio, $\gamma_c$ è pari a 1,5, $\gamma_2$ è pari a 1,0. Nel caso di rottura per taglio, $\gamma_c$ è pari a 1,5, $\gamma_2$ è pari a 1,0.
Linea 114: Linea 145:
 1,5 & f_{uk} > 800 MPa \; o \; f_{yk} / f_{uk} > 0,8 \end{cases} $$ 1,5 & f_{uk} > 800 MPa \; o \; f_{yk} / f_{uk} > 0,8 \end{cases} $$
  
-==== Rottura dell'acciaio ====+=== Rottura dell'acciaio ===
  
 $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$ $$N_{Rd,s} = \frac{A_s \, f_{uk}}{\gamma_{Ms}} $$
  
-Rottura per pull-out+=== Rottura per pry-out ===
  
-===== Azione combinata =====+$$V_{Rk,cp} k \cdot N_{Rk,c}$$ 
 + 
 +in cui k è pari a 
 +$$k =  
 +\begin{cases}  
 +1 & h_{eff} < 60 \; mm\\ 
 +2 & h_{eff} \ge 60 \; mm\\ 
 +\end{cases} $$ 
 + 
 +==== Azione combinata: taglio e sforzo normale ====
  
 Posti  Posti 
Linea 133: Linea 173:
  
 $$\beta_N + \beta_V \le 1,2$$ $$\beta_N + \beta_V \le 1,2$$
 +
 +==== Foglio di calcolo ====
 +
 +[[http://ingegnerialibera.altervista.org/strumenti/ancoraggi/etag01-C.ods]].

tecnica_costruzioni/ancoraggi/etag01.1430724777.txt.gz · Ultima modifica: 2021/06/13 13:09 (modifica esterna)

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